Оптимизация давления флеш-емкости и тарелки питания для паров в атмосферной трубчатке (CDU) с ростом прибыли на 604 375 $/год
Оптимизация давления во флеш-емкости и выбора тарелки питания позволила снизить эксплуатационные затраты установки CDU на 7.49%. Чистая прибыль предприятия увеличилась на 604 375 долларов в год. Использовались стационарное моделирование в Aspen HYSYS и экономический анализ.
Оптимизация давления флеш-емкости и тарелки питания для паров в атмосферной трубчатке (CDU) с ростом прибыли на 604 375 $/год
Вот перевод и профессиональная адаптация представленной научной статьи на русский язык. Текст структурирован, сохранены все технические детали, численные значения, имена авторов и специфическая терминология.
Оптимальное давление в барабане предварительного испарения и оптимальная тарелка ввода паров предварительного испарения в установке перегонки сырой нефти
Валаа Махмуд Шехата¹, Мохамед Ибрагим Мохамед¹, Фатма Халифа Гад¹.²
¹ Кафедра нефтепереработки и нефтехимической технологии, Нефтяной и горный факультет, Суэцкий университет, Суэц, Египет ² Компания «Наср Петролеум», Департамент технологий и развития, Суэц, Египет
Контактный email автора: walaa.sliman@suezuniv.edu.eg
Аннотация
Установка перегонки сырой нефти (CDU) играет центральную роль в процессах нефтепереработки. Строительство новой CDU является чрезвычайно дорогостоящим, поэтому на существующих мощностях часто рассматриваются проекты модернизации, направленные на увеличение производительности и снижение энергопотребления. Внедрение системы с барабаном предварительного испарения (pre-flash drum) в состав CDU в последние годы оказывает положительное влияние на повышение эффективности установки, особенно при переработке легкой сырой нефти. В данной работе рассматривается модернизация существующей CDU с целью повышения ее производительности, в частности, при работе с легкой нефтью. Модернизация основана на установке барабана предварительного испарения и насоса после сети теплообменников сырой нефти (HEN) и непосредственно перед печью. Кроме того, в работе определяются оптимальное давление в барабане предварительного испарения и оптимальная тарелка для ввода паров предварительного испарения в основную колонну CDU. Выбор оптимальных значений основывается на минимизации энергопотребления CDU и максимизации выхода продуктов. Для моделирования использовалось программное обеспечение HYSYS версии 11. Результаты показали снижение эксплуатационных затрат CDU на 7.49% при использовании оптимального давления в барабане предварительного испарения и оптимальной тарелки ввода паров. Представленное исследование может служить руководством при модернизации существующих установок, перерабатывающих тяжелую нефть, а также при проектировании новых установок.
Ключевые слова: Атмосферная перегонка, барабан предварительного испарения, моделирование в HYSYS, легкая сырая нефть.
1. Введение
Установка перегонки сырой нефти (CDU) считается основой любого нефтеперерабатывающего завода и относится к высокоэнергоемким процессам [1]. Существующие CDU состоят из сети теплообменников (HEN), печи и атмосферной ректификационной колонны с двумя насосами циркуляции и тремя стриппинг-секциями для боковых погонов. Отходящие газы и легкий лигроин (Light Naphtha) являются дистиллятными продуктами (оверхэдом). Тяжелый лигроин (Heavy Naphtha), керосин и атмосферный газойль (AGO) являются боковыми погонами, а мазут (Fuel Oil) — кубовым остатком. Проектирование существующих CDU в нефтяной промышленности исторически основывалось на перегонке тяжелых сортов сырой нефти. При добыче и переработке легкой сырой нефти возникают проблемы «узких мест», такие как высокое давление паров жидкости, поступающей в печь. Это снижает пропускную способность змеевиков печи и увеличивает потери энергии в нагревателе. Распространенной и рекомендуемой модификацией для повышения производительности существующих CDU является установка колонны предварительного испарения (pre-flash column) или барабана предварительного испарения (pre-flash drum). Колонна предварительного испарения включает в себя систему верха (конденсатор, емкость и насосы), а также тарелки, что увеличивает капитальные затраты по сравнению с барабаном предварительного испарения, который не имеет верхней системы и внутренних тарелок [2, 3].
Устройство предварительного испарения также добавляется для отделения легких паров от сырой нефти, предварительно нагретой в HEN, что уменьшает объем жидкости, поступающей в печь. Поток паров, полученный из устройства предварительного испарения, может быть направлен либо на выход из печи, либо в соответствующую зону основной атмосферной колонны. В этом случае возможно снижение тепловой нагрузки на печь. Оптимальным вариантом является ввод парового продукта из барабана предварительного испарения в верхние тарелки ректификационной колонны для уменьшения контакта между входящими парами и жидкостью, стекающей с верхних тарелок, что, в свою очередь, снижает нагрузку на конденсатор [4].
Выбор между барабаном предварительного испарения и колонной предварительного испарения зависит от масштаба работ по модернизации и пространственных ограничений на площадке завода [5, 6]. Барабаны предварительного испарения предпочтительны, когда необходимо увеличить производительность установки, и могут стать лучшим решением для достижения значительной экономии энергии. Это оптимальный вариант, используемый в проектах модернизации для энергосбережения и снижения выбросов CO₂ [7, 8]. Добавление барабана предварительного испарения к CDU для повышения производительности представлено многими исследователями [3-14].
В данной работе рассматривается существующая действующая CDU, предназначенная для переработки тяжелой сырой нефти. В некоторых случаях сырье меняется с тяжелого на легкое, в результате чего паровая нагрузка в CDU становится высокой, что может привести к перегрузке (захлебыванию колонны). Эта проблема решалась снижением производительности по сырью, однако это приводило к уменьшению количества готовых продуктов. В данной работе существующая CDU была модифицирована путем добавления барабана предварительного испарения и насоса, что позволяет существующей установке перерабатывать как легкую, так и тяжелую сырую нефть.
В предыдущих работах барабан предварительного испарения размещался между сетью теплообменников и обессоливающей установкой. В данной работе предлагается разместить барабан предварительного испарения в CDU после окончания сети теплообменников (HEN) и непосредственно перед печью. Легкие пары отделяются от сырой нефти в барабане предварительного испарения перед поступлением в печь и направляются непосредственно на верхнюю тарелку в атмосферную ректификационную колонну (ADC). Соответственно, снижаются требуемые нагрузки на печь и конденсатор. Барабан предварительного испарения размещается после всей сети теплообменников, поскольку он используется как при подаче тяжелой, так и легкой сырой нефти. Если бы он был размещен между сетями теплообменников, то при работе с тяжелой нефтью нефть не достигла бы требуемой температуры испарения в барабане.
Барабан предварительного испарения работает при низком давлении, а печь, расположенная перед ADC, работает при высоком давлении, поэтому для повышения давления кубового продукта барабана предварительного испарения, поступающего в печь, требуется насос. В данной работе насос добавляется на линии кубового продукта барабана предварительного испарения для повышения его давления с 1.5 г/см³ (прим. пер.: вероятно, имеется в виду 1.5 кг/см² манометрического давления, так как единица г/см³ — это плотность) до давления в печи 11 г/см³ (прим. пер.: вероятно, 11 кг/см²).
В данной работе изучалось влияние добавления барабана предварительного испарения и насоса на производительность атмосферной ректификационной колонны и энергопотребление CDU. Кроме того, в работе определены оптимальное давление в барабане предварительного испарения и оптимальная тарелка питания для паров предварительного испарения, поступающих в ADC. Оптимальное давление в барабане предварительного испарения определяется на основе минимального энергопотребления печи и насоса, в то время как оптимальная тарелка ввода паров предварительного испарения выбирается на основе максимальной прибыли атмосферной установки (ADU).
2. Методология проектирования модернизации
В данном разделе представлена общая методология для сравнительного анализа и оценки проектов модернизации. Эта методология в основном включает три этапа работы. На первом этапе существующая CDU была смоделирована в Aspen HYSYS в稳态 (steady state) без добавления нового оборудования (базовый случай). На втором этапе существующая CDU была смоделирована с добавлением барабана предварительного испарения и насоса с использованием оптимальных рабочих условий. На заключительном этапе был использован экономический анализатор в программном обеспечении HYSYS для оценки капитальных затрат на добавленный барабан предварительного испарения и новый насос, а также срока окупаемости. Моделирование предоставляет полную информацию о технологическом процессе, такую как температура, давление и расход потоков, что необходимо для оценки общей стоимости.
3. Описание технологического процесса
В качестве базового варианта исследования используется реально существующая установка перегонки сырой нефти без барабана предварительного испарения. Сырая нефть легкого типа подается сырьевым насосом и предварительно нагревается в первой секции предварительного нагрева HEN с 25 °C до 130 °C, затем проходит через обессоливатель для удаления неорганических солей, примесей и растворимых металлов, после чего нагревается во второй секции с 130 °C до 155 °C. В процессе прохождения через HEN легкие компоненты сырья частично испаряются, а затем достигается испарение около 3 об.% при прохождении через печь. В этом случае энергия теряется на повторный нагрев легких паров внутри змеевиков печи, и эти пары снижают пропускную способность змеевиков. Таким образом, температура в печи повышается с 155 °C до 277 °C. Выходящий из печи поток поступает в ADC.
Ключевым фактором успеха любой модели колонн для перегонки нефти является точное представление сырья. Сбор максимально возможной технологической информации — лучший способ гарантировать, что модель действительна для различных сценариев работы, поэтому были выполнены следующие шаги. Данные с реальной промышленной CDU были собраны и систематизированы в наборы данных. Каждый набор данных представляет один операционный день работы установки. Каждый набор данных включает анализ всех входных и выходных потоков, таких как новое исследование состава сырой нефти (crude assay) и свойства продуктов (массовая доля, удельный вес, ASTM-перегонка и т.д.). Кроме того, каждый набор данных включает рабочие условия, необходимые для исходной модели колонны. Как правило, промышленные данные, собранные и организованные в наборы данных, отбирались в период稳态 (steady-state) работы, чтобы избежать некорректных результатов модели.
3.1. Реальные заводские данные
Для исследования выбран тест легкой сырой нефти (API 33.6) из программы HYSYS, который используется в качестве сырья для существующей ADC, перерабатывающей тяжелую нефть. Эта легкая нефть перерабатывается в существующей ADC с использованием барабана предварительного испарения и насоса. Реальные промышленные условия подачи и состав сырья представлены в Таблице 1. В Таблице 2 представлено распределение и качество продуктов. Кривая истинной температуры кипения (TBP) для данного теста легкой нефти была определена программой HYSYS и представлена на Рисунке 1.
(Примечание: содержимое таблиц и рисунков, упомянутых в оригинале, здесь не воспроизводится, но их названия и нумерация сохранены для контекста.)
4. Результаты и обсуждение
4.1. Моделирование базового случая
Aspen HYSYS версии 11 использовался для моделирования реально существующей атмосферной установки в稳态 (steady-state) с использованием теста легкой сырой нефти (33.6 API). Существующая ADU моделировалась в двух случаях: с использованием барабана предварительного испарения для переработки легкой нефти и без него. На Рисунках 2 и 3 показано моделирование существующей ADU, перерабатывающей легкую нефть в базовом варианте, без добавления каких-либо новых устройств. Рисунок 3 показывает среду колонны. Результаты моделирования ADU представлены в Таблице 3.
4.2. Валидация и тестирование модели
Прежде всего, необходимо убедиться, что основная смоделированная модель соответствует условиям и рабочим профилям реальной промышленной колонны. Каес (Kaes) [15] предложил некоторые рекомендации для оценки того, отражает ли модель работу реальной колонны, используя четыре проверки. Температура верхней тарелки и температура кубового продукта проверяются по профилю температур колонны, показанному на Рисунке 4.
- Первая проверка: Температура верхней тарелки в профиле модели колонны (121 °C) выше, чем температура верха реальной колонны (110 °C) на 11 °C, что находится в пределах диапазона (7–15 °C).
- Вторая проверка: Температура кубового потока, выходящего из модели колонны (266 °C), ниже температуры сырья, поступающего в модель колонны (272 °C), на 6 °C, что находится в пределах диапазона (5–7 °C).
- Третья проверка: Расходы продуктов модели сравнивались с расходами продуктов реального производства. Рисунок 5 показывает сравнение между результатами реального промышленного случая и смоделированного. Замечено, что расходы отходящих газов, легкого лигроина (LN), керосина, атмосферного газойля (AGO) и мазута для реального и смоделированного случаев совпадают.
- Четвертая проверка: Качество LN, керосина и AGO из модели сравнивалось с кривой ASTM D86 в точках 5% и 95% по данным лабораторного анализа реальных продуктов. Используя анализ технологических потоков легкого лигроина, керосина и атмосферного газойля и выбрав кривые температур кипения (ASTM D86) в модели, а затем сравнив с реальными значениями, кривая смоделированной модели охватывает некоторые точки, особенно в точках 5% и 95%, как показано на Рисунках 6, 7 и 8 для трех продуктов соответственно.
В дополнение к вышесказанному, удельный вес при 60/60 °F реальных продуктов сравнивался с удельным весом при 60/60 °F продуктов модели, как показано на Рисунке 9.
Все проверки показывают хорошее соответствие, поэтому модель можно использовать для изучения различных сценариев работы и выполнения расчетов модернизированного варианта.
4.3. Модернизированный вариант
В данной работе существующая CDU, используемая для переработки тяжелой сырой нефти, модернизируется путем внедрения барабана предварительного испарения с оптимальными рабочими условиями и насоса. Барабан предварительного испарения был установлен после HEN и непосредственно перед печью. Образующиеся пары из барабана предварительного испарения напрямую направляются в ректификационную колонну на ту тарелку, которая обеспечивает минимальное энергопотребление, как показано на Рисунке 10. Основной функцией проекта модернизации существующей установки является снижение ее энергопотребления. Дополнительным преимуществом модернизированного варианта является обеспечение проектной мощности установки (125 тонн/час) без возникновения «узкого места» в печи при переработке легкой сырой нефти. Результаты моделирования модернизированного варианта представлены в Таблице 4.
4.4. Оптимизация рабочих условий барабана предварительного испарения в модернизированном варианте
Было обнаружено, что давление в барабане предварительного испарения и тарелка ввода паров предварительного испарения в ADC являются очень эффективными параметрами для снижения общих эксплуатационных затрат модернизированного варианта. В следующем разделе изучалось влияние этих двух параметров на энергопотребление.
4.4.1. Давление в барабане предварительного испарения
Давление в барабане предварительного испарения является очень важным параметром для эффективного управления энергопотреблением, однако оно должно быть выше рабочего давления в нижней части ADC (1.35 кг/см²) с подходящим запасом для передачи паров предварительного испарения на оптимальную тарелку ADC. Согласно результатам, полученным с помощью программы HYSYS, давление в барабане предварительного испарения влияет на расходы отделяемых паров и жидкости предварительного испарения, тепловую нагрузку печи и мощность насоса. Диапазон давления в барабане предварительного испарения был принят равным (1.4–8.0) кг/см². Было обнаружено, что повышение давления выше 4.5 кг/см² приводит к отсутствию отделения легких паров. Оптимальное значение давления в барабане предварительного испарения составляет 1.5 кг/см², как показано на Рисунке 11. При этом значении массовый расход отделяемых паров предварительного испарения увеличился до 8.38 т/ч, а жидкий продукт барабана предварительного испарения уменьшился до 89.62 т/ч. Кроме того, нагрузка на печь снизилась с 3.85 × 10⁷ кДж/ч в базовом варианте до 3.53 × 10⁷ кДж/ч в модернизированном, а мощность насоса уменьшилась с 44.6 кВт до 39.25 кВт в модернизированном варианте. Таким образом, оптимальное давление в барабане предварительного испарения было принято равным 1.5 кг/см².
4.4.2. Тарелка ввода паров предварительного испарения в ADC
Тарелка ввода паров предварительного испарения в ADC также является важным параметром для эффективного управления энергопотреблением. Согласно результатам HYSYS, показанным в Таблице 5, изучалось влияние изменения тарелки ввода паров предварительного испарения с 1-й по 22-ю тарелку в ADC на массовый расход продуктов и нагрузку конденсатора. Давление в барабане предварительного испарения принято равным 1.5 кг/см², а нагрузка на печь составляет 3.53 × 10⁷ кДж/ч.
Оптимальной тарелкой является та, на которой достигается наибольшая прибыль. Эксплуатационные затраты на топливный газ, сжигаемый в печи, принимаются постоянными, но нагрузка на конденсатор и массовый расход продуктов будут меняться в зависимости от тарелки ввода паров предварительного испарения. Прибыль рассчитывается путем вычитания эксплуатационных затрат на охлаждающую морскую воду (Cc, $/ч), необходимую в конденсаторе (стоимость нагрузки конденсатора), из стоимости реализации продуктов (Sp, $/ч) с использованием уравнений с (1) по (4) [16].
- Vc (объемный расход охлаждающей воды, м³/ч) = Qc (нагрузка конденсатора) / (Cp × ΔT × ρw) (1) Где для воды: Cp = 3.935 кДж/кг·°C, ΔT = 10 °C, ρw = 1025 кг/м³.
- Cc (стоимость охлаждающей воды, $/ч) = Co (цена продажи охлаждающей воды, $/м³) × Vc (2) Где Co = 0.0197 $/м³.
- Sp (стоимость продуктов, $/ч) = Σ (Sp,i × mi) (3) Где Sp,i — цена продажи каждого продукта (указана в Таблице 6), mi — расход продукта, т/ч.
- Прибыль ($/ч) = Sp - Cc (4)
Прибыль была рассчитана и отображена на Рисунке 12. Как показано, наибольшая прибыль (283.616 × 10⁶ $/год) достигается на 22-й тарелке (верхняя тарелка). Оптимальные данные, определенные для барабана предварительного испарения, представлены в Таблице 7.
4.5. Экономическое исследование
Тепловая нагрузка печи, нагрузка конденсатора и мощность насоса CDU были взяты из энергетических потоков как для базового, так и для модернизированного вариантов при оптимальных рабочих условиях. В Таблице 9 представлено энергопотребление и расход продуктов для базового и модернизированного вариантов. Эксплуатационные затраты на охлаждающую морскую воду, необходимую в конденсаторе, рассчитываются по уравнениям (1) и (2). Стоимость реализации продуктов для каждого варианта рассчитывается по уравнению (3). Эксплуатационные затраты на топливный газ, сжигаемый в печи, рассчитываются по уравнениям с (5) по (7). Эксплуатационные затраты на электроэнергию для привода насоса для каждого варианта рассчитываются по уравнению (8). Общие эксплуатационные затраты для каждого варианта рассчитываются по уравнению (9) [16]. Сравнение общей прибыли для базового и модернизированного вариантов показано в Таблице 8. При фиксированной стоимости, расходе сырой нефти и пара в каждом варианте, а также при использовании 7920 рабочих часов в год, чистая прибыль для базового и модернизированного вариантов составляет 281,333,448 $/год и 281,937,823.2 $/год соответственно. Прибыль в модернизированном варианте увеличилась на 604,375.2 $/год.
- Qfuel (кДж/ч) = Qabsorbed / ηfurnace (5) Где ηfurnace = 90%.
- mo (расход топливного газа, кг/ч) = Qfuel / LHV (6) Где LHV = 48869 кДж/кг.
- Cfurnace ($/ч) = Co,fuel × mo (7) Где Co,fuel = 0.261 $/кг.
- Celectricity ($/ч) = Ce,fuel × Powerpump (8) Где Ce,fuel = 0.0611 $/кВт·ч, Powerpump = 39.25 кВт·ч.
- Costoperating ($/ч) = Cfurnace + Celectricity + Cc (9)
- Total Profit = Sp - Costoperating (10)
Капитальные затраты оценивались с использованием Aspen Process Economic Analyzer в составе Aspen HYSYS V11. Капитальные затраты на модернизацию включают две части: новый барабан предварительного испарения и новый насос. Это новое оборудование было подобрано по размеру и оценено экономически. Затраты на оборудование и монтаж для нового барабана предварительного испарения и нового насоса сведены в Таблицу 10. Общие капитальные затраты рассчитываются как сумма затрат на оборудование и монтаж для барабана предварительного испарения и насоса. Общие капитальные затраты равны $310,598.35.
Срок окупаемости = Общие капитальные затраты / Увеличение общей прибыли = $310,598.35 / $604,375.2 = 0.514 года.
5. Выводы
В данной работе рассмотрена модернизация существующей атмосферной установки для снижения энергопотребления при переработке легкой сырой нефти. Модернизация основана на внедрении в существующую установку барабана предварительного испарения и насоса. Поддержание давления предварительного испарения на уровне 1.5 кг/см² является очень важным для увеличения количества парового продукта, отделяемого в барабане. Выбор тарелки ввода паров предварительного испарения в ADC (верхняя тарелка) является оптимальным для снижения эксплуатационных затрат и увеличения прибыли. Модернизированная установка может обеспечить проектную мощность (125 т/ч). Годовой прирост прибыли в новой модернизированной атмосферной установке составляет $604,375.2, но с увеличением капитальных затрат на $310,598.35 в результате общих капитальных затрат на новый барабан предварительного испарения и насос. В модернизированном варианте была достигнута экономия эксплуатационных затрат в размере 7.49% со сроком окупаемости менее 6 месяцев.
Список сокращений
ADC — Атмосферная ректификационная колонна (Atmospheric Distillation Column) ADU — Атмосферная перегонная установка (Atmospheric Distillation Unit) AGO — Атмосферный газойль (Atmospheric Gas Oil) CDU — Установка перегонки сырой нефти (Crude Distillation Unit) HEN — Сеть теплообменников (Heat Exchanger Network) HN — Тяжелый лигроин (Heavy Naphtha) LN — Легкий лигроин (Light Naphtha) SS — Отпаривающий пар (Stripping Steam)
Список литературы
(Список литературы был полностью сохранен в оригинальном виде, так как перевод названий работ и журналов не требуется для понимания контекста и может быть выполнен при необходимости.)
[1] M. Gadalla, D. Kamel, F. H. Ashour, H. Nour El din, A New Optimisation Based Retrofit Approach for Revamping an Egyptian Crude Oil Distillation Unit, Energy Procedia 36 (2013) 454 – 464. [2] M. Errico, G. Tola, M. Mascia, Energy saving in a crude distillation unit by a preflash implementation, Appl. Therm. Eng. 29 (8-9) (2009) 1642–1647. [3] S. Ji, M. Bagajewicz, Design of crude fractionation units with Preflashing or prefractionation: Energy targeting, Ind. Eng. Chem. Res. 41 (12) (2002) 3003-3011. [4] M. Arjmand, L. Moreno, L. Liu, Energy Saving in Crude Oil Atmospheric Distillation Columns by Modifying the Vapor Feed Inlet Tray, Chem. Eng. Technol. 34 (8) (2011) 1359–1367. [5] M. Ledezma-Martínez, M. Jobson, R. Smith, A new optimization based design methodology for energy-efficient crude oil distillation 129 systems with preflash units. Chemical Engineering Transactions 69 (2018b) 385-390. [6] H.M. Feintuch, V. Peer, M.Z. Bucukoglu, A preflash drum can conserve energy in a crude preheat train, Energy Prog. 5 (1985) 165–172. [7] M.A. Al-Mayyahi, A.F.A. Hoadley, G.P. Rangaiah, Energy optimization of crude oil distillation using different designs of pre-flash drums, Appl. Therm. Eng. 73 (2014), 1204–1210. [8] S. Ji, M. Bagajewicz, Design of crude fractionation units with preflashing or prefractionation: energy targeting, Ind. Eng. Chem. Res. 41 (2002) 3003–3011. [9] M. Bagajewicz, S. Ji, Rigorous Procedure for the Design of Conventional Atmospheric Crude Fractionation Units-Part I, Industrial & Engineering Chemistry Research 40(2) (2001) 617-626. [10] M. Ledezma-Martínez, M. Jobson, R. Smith, Simulation-optimisation-based Design of Crude Oil Distillation Systems with Preflash Units. Computer Aided Chemical Engineering 40 (2017) 823-828. [11] C. Yan, L. Lv, S. Wei, A. Eslamimanesh, W. Shen, Application of retrofitted design and optimization framework based on the exergy analysis to a crude oil distillation plant. Applied Thermal Engineering 154 (2019) 637–649. [12] W.L. Luyben, Design of a petroleum preflash column. Energy Fuels 26 (2012) 1268–1274. [13] R. Yahyaabadi, Rethink placement of preflash drum in crude preheat train network. Hydrocarbon Process 85 (2006) 78-84. [14] W. Pinga, X. Changfanga, X. Shiminga, G. Yulinb, Application of energy-saving technology on furnaces of oil refining units. Proc. Environ. Sci. 12 (2012) 387-393. [15] G. L. Kaes, Refinery Process Modeling - A Practical Guide to Steady State Modeling of Petroleum Processes. Athens printing company, Athens, GA., (2000). [16] R. Smith, Chemical Process: Design and Integration. 2nd edition, John Wiley & Sons, New York, (2005).
Источник
Теги
- #AspenHYSYS
- #Refining
- #CDU
- #Retrofit
- #Экономика
#AspenHYSYS #Refining #CDU #Retrofit #Экономика